相比傳統(tǒng)型空調(diào)系統(tǒng)，熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)增加了熱濕獨(dú)立控制裝置，因此有必要對熱濕獨(dú)立控制裝置實際工作效果進(jìn)行測試，最后測試熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)工作情況。實驗測試過程的目標(biāo)溫濕度和環(huán)境溫濕度如表4．1所示，待庫房內(nèi)溫濕度基本穩(wěn)定后開始記錄實驗數(shù)據(jù)。
 
 
 
 
實驗測試過程中的表冷器入口冷凍水溫度R波動情況如表4．2所示，得到的庫房內(nèi)溫濕度及表冷器入口冷凍水溫兀情況如圖4．13所示，由圖可以發(fā)現(xiàn)：庫房內(nèi)溫度基本穩(wěn)定在22．0℃附近，而相對濕度波動較大，但始終保持在60．0-a=5．0％范圍內(nèi)，因此該熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)能夠滿足庫房對溫濕度的要求。同時結(jié)合表冷器入口冷凍水溫瓦，可以發(fā)現(xiàn)表冷器入口冷凍水溫度的波動直接影響庫房內(nèi)相對濕度的波動，瓦升高，庫房內(nèi)相對濕度升高，反之亦然。
 

 
 
并且?guī)旆績?nèi)相對濕度波動在時間上落后于凡的波動，這是由庫房內(nèi)空氣溫濕度變化的滯后性造成的。實驗過程PID信號值如圖4-14所示，發(fā)現(xiàn)＆PID值大于O.50，PID值小于0.50，因此該實驗工況下空氣處理機(jī)組中加濕器停止工作，而僅有表冷器和加熱器共同處理空氣，分別單獨(dú)控制空氣相對濕度和溫度。
 
 

 
 
對實驗過程熱濕獨(dú)立控制型系統(tǒng)作能量平衡分析，如式4_l所示。實驗過程中包括表冷器熱交換率，加熱器功率，加濕器功率以及室內(nèi)負(fù)荷在內(nèi)的能量情況如圖4.15所示，其中表冷器熱交換率按式4-l根據(jù)表冷器進(jìn)口冷凍水溫，出口冷凍水溫氏及冷凍水流量計算而得，而室內(nèi)負(fù)荷按式3-6l，3-62，3—63根據(jù)送風(fēng)溫濕度和庫房內(nèi)溫濕度計算而得。主要包括系統(tǒng)和房間漏熱，以及風(fēng)機(jī)等加入空氣中的能量。式4.1中各項按時問積分可得到實驗時間內(nèi)總的能耗。其中表冷器熱交換量為31．75 k啪，加熱器能耗為10.14 k啪，加濕器能耗為零，室內(nèi)總負(fù)荷為15.78kWh。因此可以估算出其他部件能耗。
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